对组装后的改进结构进行过盈接触有限元分析，其应力云图如图11，变形云图如图12。可以看到最大变形量是0.177mm，比改进前最大变形量0.187mm减少了0.01mm，产生的位置基本上是在同一位置上。最大应力为358MPa，同改进前一样大，只是最小应力有所增加。最大应力产生的位置发生了变化，从侧板轴孔转移到了行星轴轴孔内壁上。从过盈装配后的应力变形情况来看，改进后的行星架优于改进前。

这里的分析过程跟改进前受载时分析过程一样，施加同样的载荷及约束。从位移云图上可以看到最大变形量为0.263mm，而改进前在受载情况下最大变形量为0.297mm，减小了0.034mm，进而改善了内外啮合时的偏载情况。从整体应力云图上可以看到最大应力为505MPa，而改进前为550MPa，减小了45MPa。因此改进后的行星架在受载及过盈配合影响的情况下，其应力变形优于改进前，证明该改进结构可行。除离合器摩擦片间隙。A-B时间段是离合器从动部分由启动到与发动机转速同步的过程，当离合器K1压力大于0.27MPa时输出轴开始旋转，离合器处于滑摩状态，此阶段也是冲击度最大的阶段，因此压力增加较为缓慢，使离合器平稳到达同步状态。B-C时间段由于离合器主被动部分已经同步，因此可以迅速将压力增加至最大，完成起步。