编辑：杭州那泰科技    www.nataid.com

连接转角是梁与柱轴线夹角在荷载作用下相对于无荷载时的改变值。本文试件柱子轴线不变，连接转角θｒ即为梁轴线的转角变化。θｒ与梁端上下翼缘在梁长度方向位移的关系为式中，ｕｔｂ、ｕｂｂ分别为梁端上、下翼缘中心在梁长度方向的位移；ｈｂ、ｔｆｂ分别为梁高度和翼缘厚度。试件破坏主要从宏观和微观两个方面来判定。宏观上当试件的弯矩转角曲线出现下降段，即试件不能继续承载则认为连接破坏。微观上主要从应变来考察，当螺栓螺纹处全截面平均应变达到材料极限强度对应的应变，即认为螺栓断裂，试件破坏。为验证以上分析模型的正确性，对已有文献试验进行有限元分析。图给出有限元分析和试验测得的连接弯矩—转角关系曲线对比，试件具体情况和其它性能的比较可参见文献。从图可看出，本文有限元分析与试验吻合良好；和已有文献分析结果相比，本文分析得到的连接性能和试验更吻合。该有限元模型可用于梁柱端板连接弯矩—转角关系曲线计算。

  应用上述有限元模型，进行了44个连接试件抗弯性能分析。所分析试件有两种构造情况:端板外伸部分不设置加劲肋和设置三角形加劲肋，加劲肋厚度与梁腹板相同。梁翼缘宽度为200ｍｍ，厚度为13ｍｍ，腹板厚度为8ｍｍ；柱子翼缘宽度为250ｍｍ，柱高度为350ｍｍ。试件ＮＳ2和ＳＳ2为基本试件，其它试件都是在其基础上变化参数得到。试件变化的参数参见图4，主要有端板厚度ｔｅｐ、柱翼缘厚度ｔｆｃ、螺栓直径ｄｂ、螺栓中心到梁翼缘表面的距离ｅｆ、螺栓中心到梁腹板表面的距离ｅｗ、梁截面高度ｈｂ、材料特性等。所有试件都在梁翼缘的对应位置，对称设置柱腹板横向加劲肋，肋板边缘与柱子边缘齐平。各试件具体情况见表1。表中ＮＳ和ＳＳ分别表示端板外伸部分不设置加劲肋和设置加劲肋的情况；ｆｙ为端板与柱翼缘的材料屈服强度。