热镀锌行业： 要维持锌锅的正常工作，就应维持锌锅在锌液温度相对稳定（±2.5）时吸热与放热的平衡，如果吸热量大于放热量，则锌锅温度会向上波动；反之，如果吸热量小于放热量，则锌液温度将向下波动。锌锅的热量支出只要有以下几项。

（1）加热钢丝     Q₁=G_FeC_Fe(T₁-T₂)

式中  Q₁－每小时内钢丝所吸收的热量，kcal·h^-1；

     G_Fe-镀锌炉钢丝小时产量，kg · h^-1；

         C_Fe-钢丝的比热容，取0.125kcal·（kg·）^-1；

T₁-锌液温度，；

T₂-钢丝入锌锅温度，。

（2）熔化锌锭。钢丝不断地带走锌，使锌液逐渐少，为了维持正常生产，应及时补充锌。熔化锌锭所需热量（近似地认为固体锌与液态锌比热相等）为    Q₂=GznCzn(T₁-T₂)+CznL

式中 Q₂-每小时锌锭熔化所吸收的热量，kcal·h^-1；

     Gzn-每小时补充的锌锭重量，kg；

     Czn-锌的比热容，取0.1kcal·(kg·）^-1；

     T₁-锌液温度，；

     T²-锌锭入锅前温度，；

L-锌锭熔化潜热，24.09kcal·kg^-1。

（3）锌液表面热量散失

  锌液表面热量散失按其散热方式分为对流散热和辐射散热，分别为       Q₃=α(T₁-T₂)Szn

式中   Q₃-锌液面对流散热量，kcal/h；

      Szn-锌液面表面积，；

      T₁-锌液温度，；

      T₂-环境温度，；

      α-锌液表面对流散热系数，kcal·（·h·）^-1。

               α=2.8（T₁-T₂)^1/4(B/2.6K)^1/2

式中   T1-T2—环境温度之差，；

           B—大气压强取760mgHg；

           K—用热力学温度表示的环境温度，K。

               Q₄=₁₂Szn[Co（T₁/100)⁴-Co（T₂/100)⁴]

式中   Q₄-锌液表面辐射热量，kcal·h^-1；

        ₁₂-带有氧化锌灰的锌液表面对环境空气的系统黑度，取0.28；

      Co-黑体辐射系数，取4.96kcal·（·h·k）^-1.

（4）炉墙热量损失。炉墙热量损失也分为对流散热损失和辐射散热损失，分别为     Q₅=α（T₁-T₂)S2

式中  Q₅-炉墙面对流散热损失，kcal·h^-1；

       T₁-炉墙温度，；

       T₂-环境温度，；

       S₂-炉墙总面积，；

       α-炉墙对流散热系数。

式中   Q₆-炉墙辐射散热损失，kcal/h；

       ₁₂-炉墙对环境系数黑度，若炉墙用钢板包裹，可取0.7；

       Co-黑体辐射系数，取4.96kcal·（·h·k）^-1.

向锌锅供热时，还应考虑一下要求。

（1）供热能力要略大于镀锌锅炉的热量支出。如果供热能力过强，则温度控制系统工作过于频繁，会影响该系统长期有效地工作。此外，供热能力过强，还会使得单位面积在单位时间内所传递的热量（即加热强度)增大，会缩短锌锅的寿命。

（2）除开炉化锌的阶段以外，在正常生产作业时只向锌锅侧部供热，底部停止供热。这样可以防止锌液下部温度升高而导致锌液向上流动将底渣带至上部锌液。

（3）供应热量的分配应当与锌锅各部所需热量匹配。锌液表面散热量比其他表面散热量要大得多，另外钢丝在锌锅表面下约500mm处通过，则此高度所需的热量最多，所以在向锌锅供热时，热量主要应从锌锅的上部输入。

  巴布利克认为铁锌锅侧部供热的热量合理分布应当如图5-12所示，即在锌锅的上半部分输入全部热量的2/3，在它毗邻的1/4部分输入全部热量的1/3，在最下部的1/4部分，不输入热量，防止铁锅局部过热。

当采用煤气或重油加热锌锅时，为了防止局部过热，烧嘴喷出的火焰不得直接冲刷锅壁，为此，可采取如下措施。

（1）在锌锅外加一铁板套，其间盛铅液作为传热介质，可避免锌锅局部过热。

（2）将带孔眼的不锈钢板，留空地套在锌锅外侧，火焰灼烧不锈钢外套而不直接灼烧新锅壁。

（3）采用强迫循环燃气，使各处温度均匀。

（4）采用先进的涡流平焰式烧嘴。这种烧嘴所喷出的火焰长度短、直径大、能满足锌锅均匀受热的要求。

（5）在锌锅外壁贴衬一薄层耐火砖。

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