编辑：杭州那泰科技    www.nataid.com

利用ABAQUS建立几何模型，并对几何模型进行网格划分。考虑到计算机及机器容量的限制，对模型进行网格划分时采用不同尺度的网格，模型网格总体尺度大致为110l/格。在圆弧形角隅区域用角形网格进行划分，角隅短边网格密度从疏到密依次变化。其余平板结构均用四边形网格进行划分。对角隅附近的甲板结构，四边形网格划分较密，长宽比大致为3:1。简化计算模型1及2的有限元分析计算应力及应力集中系数(SCF)结果见表1。

从表1中可以看到，有限元作为一种近似方法，其计算结果带有明显不确定性，与模型简化方法及网格密度关系密切。当角隅附近网格从疏至密逐渐变化时，舱口角隅结构的VonMises应力按如图5的趋势变化，它随着网格密度的逐渐增加而不断振荡，逐渐趋于收敛。从图中可以看到，在有限元分析时，并不是网格越密结果越好。本例中网格密度在n=12～21之间时，有限元分析的结果较为理想。为了便于比较，在取舱口角隅外网格密度均为n=21的前提下，运用ABAQUS/Standard分别对上述五种简化计算模型进行应力计算，并与钢制模型实验所得结果作比较，具体见表2。

  从表2中对不同简化模型有限元分析的结果可以看到，对于集装箱船舱口角隅的应力集中问题，如果采用不计及加强构件的平板组合模型或甲板平面的二维模型进行计算，由于其结构刚度较实际结构小，所得的应力集中系数较实验值低，使结构设计趋于危险，在实际结构设计时应慎用。采用计及加强构件的相当厚度平板组合模型能给出较好的结果，与试验模型结果误差仅为2.4%。采用计及加强筋的立体模型虽然也能给出较好的结果，但由于模拟实际加强小构件比较复杂，通常还是需要进行模型简化。简易立体桁架模型由于是用具有一定截面积的桁架单元模拟舱口结构，没有考虑垂向构件的三向效应，计算结果与实验值有一定误差，大致在12%左右。