电杆极限载荷下的有限元分析，在C1和C2杆达到极限荷载下，-30°方向的纵筋在悬臂控制区有一段仍处于受拉状态，而0°方向的纵筋在电杆长度方向上均处于受拉状态。这说明在电杆接近极限荷载前，电杆上部受拉边缘虽然开裂，但是整个截面并未全部退出工作状态，中性轴下移。纵筋在出现一段长度范围达到屈服后，由于中性轴下移，使得纵筋受拉力臂增长，能承受的荷载进一步增大，从而使得纵筋的屈服范围在长度方向上进一步增加。对比C1和C2杆的钢筋应力等值线图，可以看出C1杆无论受拉纵筋还是受压纵筋，屈服长度均略大于C2杆。因此，在截面惯性矩和配筋面积几乎相等的情况下，出现电杆C1和C2弯矩值的差异，既有混凝土本身强度差异的原因，也有纵筋屈服长度的原因。纵筋屈服长度长，电杆长度方向上达到开裂和破坏的长度就大，所需要的变形能就多。

在C3杆达到极限荷载下，0°方向的纵筋在电杆长度方向上均处于受拉状态，而-30°方向的纵筋全长度反向受压，这说明在电杆接近极限荷载前，C3杆中性轴虽然有下移，但是下移幅度比C1和C2杆小很多。从图5可以得出：电杆C3在极限破坏时，中性轴下移幅度很小，塑性变形能力差，破坏模式为半脆性破坏，C1和C2杆在极限破坏时，中性轴下移幅度较大，有良好的塑性变形能力，破坏模式为延性破坏。分析结果与荷载-挠度曲线图反映的结果吻合。C3杆出现半脆性破坏，是控制区段的截面纵筋配筋率超筋所致，因为C3杆为一钢筋混凝土电杆的上半截，实际上处于超筋状态，其破坏模式为超筋破坏。