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有限元分析时侧板与行星轴的材料均选用20CrMnTi，其弹性模量E=212 GPa，泊松比u=0.289，摩擦因数为0.2，在考虑风机增速箱工作环境及安全因数的情况下取许用应力[σ]=575.86 MPa。选择SOLID185作为模型的单元类型。网格划分的粗细会严重影响到分析结果，网格划分得越细，分析结果就会越精确，但计算的时间会相应地增加。为得到较好的计算结果对行星架模型划分。

这里采用ANSYS自带的Contact Pair建立接触对。选择TARGE170与CONTACT174分别作为轴、孔的接触单元，这两种接触单元适用于接触面较为复杂可变形曲面或柔体。把轴的接触面设为目标面，孔的接触面设为接触面，设置摩擦因数为0.2，接触刚度的罚系数为0.2，罚系数的取值大小严重影响计算精度及收敛性，对于罚系数的取值目前没有有效的方法，只能通过经验及试错法确定，建立的3D接触对如图。

  在行星架单侧板输入端的中心孔处应有花键套，但该部分不是研究的重点，故简化中心孔结构为内圆柱面。通过对实际受力情况的分析，行星在工作过程中受转矩及浮动力的作用，而浮动力对行星架的影响较小，在此将其忽略，可以认为其只有一个转动自由度，因此对内圆柱面施加面约束，约束其全部自由度。若风机为1.5 MW风机时，通过计算可得输入到第二级行星传动的最大转矩为168 985 N·m。在4个行星轴的轴承支撑处施加反向转矩，转矩总和等于输入转矩，施加的载荷类型为面载荷。在实际工作中行星架受力面上的载荷并不均匀，但该处不是研究的重点，故施加均匀。

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