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在紧靠气缸处设置缓冲罐是消除管路气流脉动的常用方式，按美国石油学会(API)的规定，往复压缩机进出口缓冲器容积的最小值由下式计算

式中PD—与缓冲罐相连的所有压缩机气缸排出总净容积；k—气体介质绝热指数。

已知MW-260/0.2-17-X型压缩机机组三级出气缓冲器容积Vd3=2.29m3，气缸行程容积Vh3=0.123m³，Vd3为Vh3的18.6倍。四级进气缓冲罐容积Vs4=2.32m³，气缸行程容积Vh4=0.0628m³，Vs4为Vh4的36倍。国内多数压缩机缓冲器容积的仅为其对应气缸形成容积的10倍多一点。

同时，按照式计算可得：该机组三级气缸对应的最小排气缓冲器容积Vd3min=1.95m³，四级最小进气缓冲罐器容积Vs4min=1.59m³。显然，实际缓冲罐容积比标准规定的最小容积大很多。因此可以判断，缓冲罐容积足够大，其大小并非机组振动原因所在。

   利用有限元分析软件ANSYS对管道结构进行模态分析，选取如图中振动较大的管系（管1、管2和四级进口缓冲罐）作为研究对象。缓冲罐规格为F900×3600×8mm，内筒为F550×800×6mm，管1规格为F273×3660×6mm，管2规格为F273×3780×6mm。主要受压元件材料为Q245R，缓冲罐内筒、隔板材料为Q235B。建立有限元模型如图所示（为了清楚显示，图中仅仅表示网格结构），因为管道和缓冲罐都属于薄壁结构，故采用壳单元（Shell63）进行网格划分，对缓冲罐支撑处和管道法兰处进行全位移约束，选用分块Lanczos法进行模态计算各阶固有频率下的模态振型，如图所示。可以看出：各阶振动较大的位置都集中在管1和管2上；1阶振动为管道拐点水平方向（X方向）的前后振动；2阶振动为管2近四级缓冲罐段垂直方向（Y方向）的弯曲振动；3阶振动为缓冲罐进口段水平方向（X方向）的弯曲振动；4阶振动为管2中段垂直方向（Y方向）的弯曲振动；5阶振动为管1中段水平方向（X方向）的弯曲振动和管2中段轴向（Z方向）的横向振动；六阶振动为扭转弯曲的综合振动。